Акустические методы и средства исследования напряженно-деформированного состояния мет - Профессия «дефектоскопист» как она есть | Дефектоскопист.ру
Профессия «дефектоскопист» как она есть | Дефектоскопист.ру

Ответ
 
Опции темы Опции просмотра
Старый 14.01.2014, 11:31   #1
В мире НК
Гость
 
Сообщений: n/a
По умолчанию Акустические методы и средства исследования напряженно-деформированного состояния мет

Об авторах

Авторский коллектив сотрудников ЗАО «НИИИН МНПО «СПЕКТР», г. Москва

Самокрутов Андрей Анатольевич
Зам. директора, по научной работе, д-р техн. наук.
Бобров Владимир Тимофеевич
Главный научный сотрудник, д-р техн. наук, III уровень по акустическому виду НК.
Шевалдыкин Виктор Гавриилович
Заведующий сектором разработки приборов НК и ТД НИО- 16, д-р техн. наук.
Алёхин Сергей Геннадиевич
Заведующий сектором разработки приборов НК и ТД НИО-16.
Козлов Владимир Николаевич
Заместитель заведующего НИО- 16, к. т. н.

Введение

Участившиеся случаи катастрофических аварий подобных сооружений и конструкций явились причиной повышенного внимания к изучению их физико-механических характеристик и напряженно- деформированного состояния (НДС).

Для оценки несущей способности конструкций широко используются численные методы анализа и физические неразрушающие методы контроля. В силу близости природы и взаимосвязи упругих характеристик металлов и ультразвуковых (УЗ) волн акустические методы контроля являются весьма эффективными.

Задачи и методы акустического контроля НДС металла

Вопросам исследования анизотропии проката, остаточных напряжений и НДС деталей, узлов и конструкций уделяется самое серьезное внимание.

Наиболее распространенными информативными параметрами, используемыми при акустических измерениях НДС, являются скорость распространения УЗ колебаний (УЗК), приращение времени распространения УЗК, акустоупругие коэффициенты, соотношения времени распространения продольной и сдвиговой волн в исследуемом объекте.

При акустических измерениях используются объемные продольные и сдвиговые УЗ волны различной поляризации, поверхностные - рэлеевские и головные волны, нормальные - волны Лэмба и БН-волны.

Для измерения времени или скорости распространения УЗК применяются пьезоэлектрические преобразователи (ПЭП) и электромагнитно-акустические (ЭМА) преобразователи (ЭМАП). Достоинством ПЭП является высокий коэффициент электроакустического преобразования, к недостаткам следует отнести сложность излучения и приема сдвиговых УЗ волн по нормали к поверхности материала, влияние акустического контакта на результаты измерений и ограничения по температурному диапазону объекта исследований. ЭМАП обеспечивают бесконтактное возбуждение продольных и сдвиговых волн с различной поляризацией, но с существенно меньшим, чем у ПЭП коэффициентом преобразования.

При эхо-импульсных методах контроля НДС разъемных соединений измеряют время распространения УЗ импульса, прошедшего вдоль контролируемого болта или шпильки, в ненапряженном и напряженном состояниях. Авторами разработаны теория, методология и метрологическое обеспечение акустического контроля НДС, экспериментально исследованы зависимости времени распространения УЗ волн в различных конструкционных материалах от внешних факторов, определены критические параметры, влияющие на погрешность акустических измерений. Этими же работами обеспечено наиболее существенное практическое применение акустического тензометрирования в технологическом процессе сборки элементов жидкостных реактивных двигателей. Отмечено, что УЗ метод позволяет контролировать процесс монтажа и гидроиспытаний реальных объектов и дает возможность получения наглядной картины работы соединения в целом. Важным преимуществом УЗ метода перед другими является активный характер процедуры контроля, что позволяет не только количественно оценить, как затянута каждая резьбовая пара, но также дает оперативную информацию о том, что следует изменить для приближения усилия затяжки к оптимальному значению.

Однако при практической реализации акустического тензометрирования возникает ряд трудностей, обусловленных малостью используемых акустических эффектов, сложностью характера НДС, влиянием внешних факторов. Параметры существующих ПЭП и ЭМАП и используемой аппаратуры не обеспечивают требований высокой точности и надежности акустических измерений, отсутствуют портативные приборы для проведения контроля НДС в цеховых и полевых условиях, соответствующие методики контроля и метрологическое обеспечение. Это сдерживает широкое использование акустических методов контроля механических напряжений в производственных условиях.

Учитывая важность проблемы УЗ контроля НДС в Научно-исследовательском институте интроскопии МНПО «СПЕКТР» были проведены представленные в настоящей работе исследования, направленные на разработку многофункциональных ЭМАП и аппаратуры для акустических измерений.

Способы и устройства ЭМА возбуждения и приема упругих волн ЭМА методы возбуждения и приема объемных УЗ волн основаны на совместном воздействии вихревого тока, наводимого катушкой (индуктором) ЭМАП, и подмагничивающего поля на поверхность электропроводящего изделия, в результате которого возникают силы Лоренца, обеспечивающие возбуждение в металле УЗ колебаний соответствующего типа.

Объемная плотность сил Лоренца F = J х В, где В = µµ0Н - индукция подмагничивающего поля в исследуемом металле, µ - относительная магнитная проницаемость металла, µ0 - магнитная постоянная или магнитная проницаемость вакуума, Н - напряженность магнитного поля, J - вихревой ток.

Для возбуждения объемных УЗ волн в направлении нормали к поверхности твердого тела разработаны энергонезависимые малогабаритные ЭМАП, магнитные системы которых выполнены на основе постоянных магнитов из редкоземельных металлов (рис. 1).

Как видно из рис. 1а, ЭМАП для возбуждения продольной волны содержит магнитную систему с постоянным магнитом кольцевого типа, установленным на сердечнике из армкожелеза, и индуктор в виде плоской катушки спиральной формы, размещенной между полюсами магнитной системы. При взаимодействии наведенного вихревого тока J и касательного магнитного поля В в поверхностном слое материала возникают силы Лоренца, в результате чего поверхность становится источником продольной волны. ЭМАП такого типа более эффективен при возбуждении УЗ колебаний в неферромагнитных материалах.

Для возбуждения сдвиговых волн с радиальной поляризацией в ферромагнитных и неферромагнитных материалах используется ЭМАП, схематически изображенный на рис. 1б.


Рис. 1. ЭМА возбуждение объемных УЗ волн в постоянном магнитном поле: а - продольных; б - сдвиговых с радиальной поляризацией; в - сдвиговых с линейной поляризацией

Возбуждение сдвиговых волн с линейной поляризацией осуществляется ЭМАП, схематически изображенным на рис. 1в. Он имеет индуктор удлиненной формы и магнитную систему, состоящую из двух магнитов, обеспечивающих магнитные потоки В противоположного направления через области поверхности твердого слоя с наведенными вихревыми токами J тоже противоположного направления. Под действием сил Лоренца, которые синфазны в обеих областях поверхности, в поверхностном слое возникает сдвиговая волна, распространяющаяся по нормали к поверхности.

К достоинствам ЭМА технологий возбуждения и приема УЗ волн относится гибкость выбора конструктивных параметров ЭМАП, что позволяет одновременно возбуждать сдвиговые волны с различной поляризацией либо продольные и сдвиговые волны. Это в равной мере относится как к ЭМАП с магнитной системой на основе применения постоянных магнитов, так и с использованием импульсного подмагничивания.


Рис. 2. Схема ЭМА возбуждения сдвиговых волн с радиальной (а) и линейной (б) поляризацией в импульсном магнитном поле

Авторами работы выполнены исследования ЭМА преобразования в импульсном магнитном поле, позволившие определить параметры и режимы импульсного магнитного поля, выбрать тип намагничивающей системы. Для создания необходимой индукции магнитного поля В в ЭМАП используются специальные катушки подмагничивания 1, охватывающие приемо-передающие катушки 2 (рис. 2). Магнитное поле в этом случае создается за счет источника импульсного тока, обеспечивающего импульсный ток в катушке до 300-400 А. Индукция импульсного магнитного поля при работе на ферромагнитных и неферромагнитных металлах и сплавах достигает 1-2 Тл.

С целью повышения отношения сигнал/шум были исследованы возможности применения фазоманипулированных зондирующих сигналов и соответствующих им способов обработки принятых сигналов, обеспечившие надежный контроль материалов с различной электропроводностью и физико-механическими свойствами.

Портативный прибор для исследования НДС конструкций в цеховых и полевых условиях

Для оперативной оценки НДС конструкций в цеховых и полевых условиях нами разработан портативный измеритель времени или скорости распространения УЗК с цифровой обработкой сигналов. Его отличительной особенностью является использование различных ЭМАП (рис. 3), сложных зондирующих сигналов, оптимальной цифровой обработки принятых сигналов, интерполяции результатов измерений. Все это позволяет измерять скорость распространения УЗК с точностью до 1 м/с в различных металлах и сплавах.


Рис. 3. Общий вид ЭМАП: а - с радиальной поляризацией и малой апертурой; б - с радиальной поляризацией; в - с линейной поляризацией; г - с радиальной поляризацией и мощной магнитной системой
Изображения
Тип файла: jpg 1.jpg (9.1 Кб, 204 просмотров)
Тип файла: jpg 2.jpg (59.1 Кб, 194 просмотров)
Тип файла: jpg 3.jpg (25.8 Кб, 191 просмотров)
Тип файла: jpg 4.jpg (9.5 Кб, 188 просмотров)
Тип файла: jpg 5.jpg (45.5 Кб, 196 просмотров)
Тип файла: jpg 6.jpg (15.9 Кб, 188 просмотров)
Тип файла: jpg 7.jpg (13.9 Кб, 12 просмотров)
  Ответить с цитированием
Старый 14.01.2014, 11:40   #2
В мире НК
Гость
 
Сообщений: n/a
По умолчанию


Рис. 4. Реализация эхо-сигналов (а) и автокорреляционная функция (б), полученные ЭМА преобразователем сдвиговой волны с радиальной или линейной поляризацией в анизотропной пластине толщиной 2 мм из сплава алюминия (1); толщиной 4,032 мм из латуни (2) и толщиной 0,45 мм из латуни (со смещениями под углом 45° к НП) (3)

Конструкция толщиномера унифицирована с другими приборами, выпускаемыми ООО «Акустические Контрольные Системы». В ее основе - оригинальный корпус из ударопрочного пластика. Небольшой вес и габариты электронного блока создают удобства при проведении работ при затрудненном доступе к объекту контроля в цеховых и полевых условиях. В приборе предусмотрены варианты питания от сети, встроенного аккумулятора или от стандартных пальчиковых батарей. Дисплей прибора с разрешением 320x240 точек имеет большой угол обзора, высокую контрастность и долговечную малопотребляющую светодиодную подсветку. Для работы при низких температурах прибор оснащен системой подогрева дисплея, что позволяет уверенно работать при температурах от -20° С.

Прибор позволяет оперативно оценивать физико-механические свойства проката, текстурную анизотропию, определять направление прокатки (НП) или приложенных усилий и НДС металла работающих сооружений и конструкций. Дополнительную информацию дает наблюдение на дисплее кроме принятых сигналов формы автокорреляционной функции (АКФ) и одиночных сигналов (в режимах АКФ и ЛУПА).

С помощью прибора были выполнены измерения времени распространения импульсов продольных и сдвиговых волн на образцах проката с различной степенью текстурной анизотропии в диапазоне толщин от 0,5 до 100 мм из сплавов алюминия, латуни, титана, нержавеющей и углеродистой стали. Считая, что влияние анизотропии, возникающей в результате воздействия напряжений, на характер и скорость распространения УЗ волн аналогично влиянию текстурной анизотропии, рассмотрим результаты этих измерений.

Характерные реализации многократных эхо-сигналов и их автокорреляционные функции для различных материалов представлены на рис. 4, 5. Реализации эхо-сигналов сдвиговых волн с радиальной поляризацией в изотропных пластинах, отличающиеся монотонным уменьшением амплитуды эхо-сигналов со временем при незначительном изменении формы сигнала от импульса к импульсу, приведены на рис. 4.1а.

Реализации многократных эхо-сигналов сдвиговых волн с радиальной поляризацией в анизотропных пластинах и сдвиговых волн с линейной поляризацией со смещениями под углом 45° по отношению к НП (рис. 4.2а) характерны тем, что в зависимости от степени анизотропии материала уже для второго-третьего эхо-сигнала четко наблюдается разделение импульсов, что можно объяснить тем, что сдвиговые волны в процессе своего распространения трансформируются в два компонента с колебательными смещениями вдоль и поперек НП, распространяющиеся с разными скоростями.

С увеличением степени анизотропии материала возрастает взаимное временное смещение импульсов обоих компонентов сдвиговых волн при неизменном пути их распространения в материале (при постоянной его толщине). При достаточно большом пути распространения сигнала относительное временное смещение импульсов волн с различной поляризацией достигает ве¬личины интервала двукратного прохождения каждой из волн по толщине слоя и превышает ее. В результате при большом интервале наблюдения сигналов это проявляется в виде биений (рис. 4.3а).

Автокорреляционные функции (АКФ) принятых реализаций эхо-сигналов, представлены на рис. 4.1б, 4.2б, 4.3б. Интервал времени между началом координат и первым максимумом АКФ используется при расчете скорости распространения УЗ волн при заданной толщине образца. Как видно из рис. 4.3б, характер биений эхо-сигналов повторяется в форме АКФ сигналов. Особенно наглядно это проявляется при большом времени наблюдения или малой толщине изделия.

При необходимости измерения абсолютного значения скоростей распространения составляющих сдвиговых волн для определения двухосного НДС целесообразно применение ЭМАП с линейной поляризацией. Измеряемый в этом случае интервал времени соответствует одной из составляющих сдвиговой волны, смещения в которой направлены вдоль или поперек НП или приложенного усилия, для чего ЭМАП устанавливают поочередно в разные положения с поворотом вокруг оси на 90°, К упрощению технологии контроля, исключающей необходимость поворота, приводит вариант ЭМАП с ортогонально расположенными катушками, подключаемыми к прибору поочередно. Помимо измерения упомянутых параметров анизотропии или НДС с использованием ЭМАП с линейной поляризацией при наличии дисплея с разверткой типа А можно определить направление прокатки или приложенные усилия в контролируемом изделии.

Одной из особенностей ЭМАП является возможность одновременного возбуждения и приема УЗ волн различного типа. Это может представить интерес для способа контроля НДС по соотношению времени распространения указанных УЗ волн. На рис. 5 представлена реализация эхо- сигналов продольной и сдвиговой волн в образце из сплава алюминия толщиной 50 мм при их одновременном возбуждении. Как видно, эхо-сигналы продольной и сдвиговой волн четко разделяются и существенно превышают помехи, что обеспечивает возможность надежного измерения времени их распространения.


Рис. 5. Реализация эхо-сигналов при одновремен¬ном возбуждении продольной и сдвиговой волны в образце из сплава алюминия толщиной 50 мм: L1 – L5 - многократные эхо-сигналы продольной волны, S1, S2 - эхо-сигналы сдвиговой волны

Рис. 6. Прозвучивание болтов ЭМАП с малой апертурой: а - болт М8 х 58 мм; б - болт М18 х 64,4 мм

На рис. 6 показаны наблюдаемые на экране осциллографа сигналы сдвиговой волны при прозвучивании болта М8 длиной 58 мм ЭМАП на частоте 8 МГц (а), и процесс контроля болта М18 длиной 64,4 мм портативным прибором для акустических измерений с использованием этого же ЭМАП (б).

Технология контроля НДС с использованием ЭМАП аналогична описанной в работах. Измеряется время распространения УЗ импульса, отраженного от торцовой поверхности контролируемого изделия в ненапряженном т0 и напряженном т состояниях, и производится расчет напряжения: σ = Е∆ɾ/[ɾ0 (1 - βЕ)], где Е - модуль упругости, β - акустоупругий коэффициент скорости распространения УЗ волн для одноосно-напряженного состояния, ∆ɾ = ɾ- ɾ0 - изменение времени распространения УЗ волн при нагружении изделия. Постоянный для данного материала коэффициент пропорциональности Е/(1 - βЕ) должен быть определен предварительно.

Как отмечается, эта формула справедлива для случая, когда напряжение однородно вдоль всего акустического пути. Измерение абсолютных изменений времени распространения при наличии соответствующих градуировочных зависимостей позволяет определить усредненное по длине болта значение напряжения а. Поскольку импульс, распространяющийся вдоль оси болта, проходит через области с различными напряжениями, измеряемое значение ∆ɾ/ɾ0 связано со средним по длине болта напряжением σа, которое всегда несколько меньше, чем напряжение, реально действующее в гладкой части болта. Неравномерность распределения напряжения может быть учтена с помощью коэффициента к, определяемого выражением k = [l0 + lр(d0/dр)2]/l, где l - общая длина болта; l0 и lр - длины гладкого и нарезного участков; d0 и dр - их диаметры. Тогда σ = Е∆ɾ/[ɾ0 k(1 - βЕ)], а усилие затяжки рассчитывается по формуле:

Q3 = 0,25πd02σ = 0,25πd02 Е∆ɾ/[ɾ0 k(1 - βЕ)].

Такой подход к определению Q3 является в настоящее время наиболее распространенным.

При использовании способа акустоупругого контроля одноосно-напряженного состояния, не требующего предварительного измерения времени распространения УЗК в ненагруженном болте, для оценки осевой нагрузки используют отношение времени распространения импульсов сдвиговых и продольных волн ts /tL. При этом зависимость скорости продольных и сдвиговых волн от напряжения без учета членов более высокого порядка описывают выражениями ʋL ≈ ʋLo(1 + αLσ) и ʋS ≈ ʋSo (1 + αTσ) для продольной и сдвиговой волн соответственно, где ʋL и ʋLo - скорости продольной и сдвиговой волн в ненагруженном изделии, αL и αТ - акусто-упругие коэффициенты продольных и сдвиговых волн.

Для метрологического обеспечения метода и аппаратуры может быть использован комплект стандартных образцов КМВР1-0, аттестованных по времени распространения ультразвука с точностью ± 0,006 мкс.

Заключение

1. Показана перспективность применения продольных и поперечных (с различной ориентацией плоскостей поляризации) волн для контроля НДС металлов и сплавов.

2. Исследован ЭМА способ возбуждения и приема объемных УЗ волн с постоянным и импульсным магнитными полями и созданы высокоэффективные малогабаритные ЭМАП для контроля НДС широкой номенклатуры металлов и сплавов.

3. Разработан и производится серийно портативный ЭМА прибор с цифровой обработкой сигналов для оперативного контроля НДС металла сооружений и конструкций.
  Ответить с цитированием
Старый 14.01.2014, 12:01   #3
swc
Дефектоскопист всея Руси
 
Регистрация: 24.03.2013
Сообщений: 4,710
Благодарил(а): 174 раз(а)
Поблагодарили: 585 раз(а)
Репутация: 482
По умолчанию

Цитата:
Сообщение от В мире НК Посмотреть сообщение
Как отмечается, эта формула справедлива для случая, когда напряжение однородно вдоль всего акустического пути. Измерение абсолютных изменений времени распространения при наличии соответствующих градуировочных зависимостей позволяет определить усредненное по длине болта значение напряжения а. Поскольку импульс, распространяющийся вдоль оси болта, проходит через области с различными напряжениями, измеряемое значение ∆ɾ/ɾ0 связано со средним по длине болта напряжением σа, которое всегда несколько меньше, чем напряжение, реально действующее в гладкой части болта.
Спасибо, В мире НК, за замечательное сообщение. Разговоров о акустической тензометрии много, а практического использования очень и очень мало. Особенно приятно наличие приборов. Я выделил часть текста в связи с вопросом. До сих пор считалось, что самое напряженное, ну или самое опасное место на болтах и шпильках, приходится на первые витки, расположенные в изделии. И имеющиеся методики, того же Прометея, нацелены именно на эти области. Почему Вы перенесли основное внимание на гладкую часть? Разрушение, как правило, проходит по резьбе.
swc вне форума   Ответить с цитированием
Старый 14.01.2014, 12:07   #4
admin
Администратор
 
Аватар для admin
 
Регистрация: 16.04.2012
Сообщений: 4,330
Благодарил(а): 71 раз(а)
Поблагодарили: 505 раз(а)
Репутация: 463
По умолчанию

Друзья, эта статья, как вы, верно, заметили, из замечательного журнала "В мире НК". Рад сообщить, что после долгого перерыва мы возобновляем еженедельную публикацию этих бесценных статей. Так было раньше, но потом технические трудности мешали это делать. Сейчас все силы зла повержены, и "В мире НК" опять в деле)))
А вот и библиографическая справка.

Самокрутов А.А., Бобров В.Т., Шевалдыкин В.Г., Алёхин С.Г., Козлов В.Н. Акустические методы и средства исследования напряженно-деформированного состояния конструкций и сооружений. − В мире НК. − Март 2005 г. − № 1 (27). − С. 22−26. Статья любезно предоставлена редакцией журнала «В мире НК» (http://www.ndtworld.com).
admin вне форума   Ответить с цитированием
Старый 16.01.2014, 20:34   #5
Михаил Грудский
Новичок
 
Регистрация: 07.09.2012
Адрес: Санкт-Петербург
Сообщений: 11
Благодарил(а): 2 раз(а)
Поблагодарили: 7 раз(а)
Репутация: 2
По умолчанию

Цитата:
Сообщение от swc Посмотреть сообщение
Почему Вы перенесли основное внимание на гладкую часть? Разрушение, как правило, проходит по резьбе.
Мне трудно ответить на ваш вопрос. Я направил его авторам статьи. Как получу ответ, ознакомлю вас с ним.
Михаил Грудский вне форума   Ответить с цитированием
Старый 19.01.2014, 08:57   #6
detkov
Новичок
 
Регистрация: 19.12.2012
Сообщений: 14
Благодарил(а): 8 раз(а)
Поблагодарили: 0 раз(а)
Репутация: 1
По умолчанию

Справедливое замечание! Если в "гладкой" части действуют практически только осевые (продольные) напряжения, то в резьбовой части и сдвиговые (причем по двум направлениям) Таким образом, разделить измеренные значения напряжений по областям практически невозможно! По вопросу распределения напряжений по всему сечению шпильки лучше обратиться к книжке Биргера
detkov вне форума   Ответить с цитированием
Старый 20.01.2014, 13:57   #7
Михаил Грудский
Новичок
 
Регистрация: 07.09.2012
Адрес: Санкт-Петербург
Сообщений: 11
Благодарил(а): 2 раз(а)
Поблагодарили: 7 раз(а)
Репутация: 2
По умолчанию

Цитата:
Сообщение от swc Посмотреть сообщение
Почему Вы перенесли основное внимание на гладкую часть? Разрушение, как правило, проходит по резьбе.
Вот ответ авторов на заданный вопрос:

По существу вопроса, заданного участником форума, к заинтересованности которого рассмотренной нами проблемой контроля разъёмного соединения мы относимся с уважением.
Автор вопроса правомерно объединил в нём две задачи – контроль напряжённого состояния и обнаружения дефектов в элементах разъёмного соединения.
Тема подборки публикаций упомянутого номера журнала и наша статья как раз были посвящены первой задаче, а именно, развитию методов и аппаратуры контроля напряжений в металлических конструкциях. Наша статья посвящена разработке электромагнитно-акустических преобразователей (ЭМАП) и совершенствованию на их основе методов контроля усилия затяжки резьбовых соединений.
История создания и развития метода акустоупругости, лежащего в основе акустических методов оценки напряжённо-деформированного состояния металла, и разработанные теория, методология, методы и аппаратура полно представлены в монографии [1] и приведённых в ссылках многочисленных работах д.т.н. В. М. Бобренко.
Автор вопроса обоснованно указывает на завершённость исследований и реализации проекта, что подтверждается реальным применением метода и аппаратуры при сборке жидкостных ракетных двигателей (ЖРД) в процессе их производства в ОАО НПО «Энергомаш им. акад. В.П. Глушко». На основе многолетнего опыта применения метода и аппаратуры разработан и с 2010 г. введён в действие ГОСТ Р 52889-2007. «Контроль неразрушающий. Акустический метод контроля усилия затяжки резьбовых соединений. Общие требования» [2, 3]. В соответствии с методическими разработками авторов метода акустоупругости и специалистов ОАО НПО «Энергомаш им. акад. В.П. Глушко» в соответствии с требованиями ГОСТ Р 52889-2007 к сборке разъёмных соединений допускаются проконтролированные на отсутствие макродефектов болты и шпильки. Учёт влияния напряжений в различных участках последних обеспечивается методически, детальный ответ на этот вопрос дан в статье [4], доступной на сайте http://www.iamega.ru/pdf/megatech_06_2010.pdf .
Применение акустического метода контроля усилия затяжки обеспечило высокую точность сборки резьбовых соединений, исключило протечки жидкости, повысило экономичность производства и надёжность ЖРД в эксплуатации.
Можно согласиться с автором вопроса в том, что наиболее подвержены повреждениям участки соединительных деталей разъёмных соединений в зоне между соединяемыми узлами, в частности, в сечении, где расположены первые витки резьбы, что подтверждается исследованиями причин аварии на Саяно-Шушенской ГЭС [5]. Однако при использовании болтов или шпилек со специально упрочнённой резьбой, например, из аустенитных сталей, разрушение обычно происходит не по резьбе, а в области гладкой части соединения, где сталь не упрочнена. Поэтому для каждого конкретного случая резьбового соединения выбирается допустимое усилие затяжки с учётом необходимых коэффициентов запаса по действующим нормам для этого соединения. И, естественно, в процессе длительной эксплуатации возможно возникновение усталостных трещин и нарушение условий закрепления разъёмных соединений с тяжёлыми последствиями. Поэтому для безопасной эксплуатации сложных технических объектов важно предусматривать мониторинг их технического состояния.
В заключение хотелось бы поблагодарить автора вопроса и высказать сожаление, что не можем сделать это персонально.
Литература
1. Неразрушающий контроль: Справочник: В 8 т. Под общ. ред. В.В. Клюева. Т.4: В 3 кн. Кн 1. В.А. Анисимов, Б.И. Каторгин, А.Н. Куценко и др. Акустическая тензометрия. – 2-е изд., испр. - М.: Машиностроение, 2006. – 736 с.: ил.
2. ГОСТ Р 52889-2007. Контроль неразрушающий. Акустический метод контроля усилия затяжки резьбовых соединений. Общие требования. Москва, Стандартинформ, 2009.
3. Bobrov V.Т., Kozlov V.N., Bobrenko V.М., Gul’shin А.V., MaiorovG.N., Uglov А.L. Standard GOST R 52889-2007 «Nondestructive Testing. Acoustic Method for Testing Tightening Force of Threaded Joints. General Requirements» // 10th European Conference on Non-Destructive Testing. Moscow, 2010, June 7-11 Abstracts, part 2. Moscow.: Publishinghouse «Spektr», 2010. pp. 412-413.
4. Бобренко В.М., Бобров В.Т., Гульшин А.В. Акустический метод и технология тензометрии разъемных соединений ответственных конструкций в условиях производства, монтажа и эксплуатации. http://www.iamega.ru/pdf/megatech_06_2010.pdf
5. Акт технического расследования причин аварии на Саяно-Шушенской ГЭС, произошедшей 17 августа 2009 года в филиале ОАО «РусГидро» — «Саяно-Шушенская ГЭС имени П.С. Непорожнего».

Авторы обратили мое внимание на то, что в вывешенный на сайте текст статьи отличается от текста, опубликованного в журнала "В мире НК": отсутствует список литературы и соответствующие ссылки в тексте. Эту часть их ответа я переадресовываю админу сайта.
Михаил Грудский вне форума   Ответить с цитированием
2 благодарности(ей) от:
admin (23.01.2014), Акреций (24.12.2018)
Старый 20.01.2014, 14:00   #8
Михаил Грудский
Новичок
 
Регистрация: 07.09.2012
Адрес: Санкт-Петербург
Сообщений: 11
Благодарил(а): 2 раз(а)
Поблагодарили: 7 раз(а)
Репутация: 2
По умолчанию

Ознакомившись с представленным на сайте defektoskopist.ru вариантом нашей статьи «Акустические методы и средства исследования напряжённо-деформированного состояния металла конструкций и сооружений» (авторы д.т.н. Самокрутов А.А., д.т.н. Бобров В.Т., д.т.н. Шевалдыкин В.Г. и др.), опубликованной в журнале «В мире неразрушающего контроля», за 2005 г. № 1 (27), c. 22-24, 26, вынуждены отметить следующее.
1. Статья некорректно «отредактирована». Это заключается в том, что из неё исключен список цитированной литературы и ссылки на авторов соответствующих исследований и публикаций.
2. При чтении этой версии статьи складывается впечатление, что её авторы присвоили себе результаты исследований своих предшественников, т.е. допустили плагиат, что не соответствует замыслу авторов, сути и характеру оригинала публикации в журнале «В мире неразрушающего контроля». Например, в оригинале статьи фраза «Авторами [2,3] разработаны теория, методология, метрологическое обеспечение…», далее по тексту, - стр.22, 3-я колонка, абзац 2 оригинала статьи, опубликованной в ж. «В мире НК», однозначно указывает ссылку на действительных авторов (д.т.н. Бобренко В.М. и др.), а при отсутствии ссылки воспринимается, как попытка присвоить себе авторство указанных исследований. Подобная ситуация прослеживается ещё во многих фрагментах версии статьи.
3. Мы считаем, что допущенные искажения бросают тень на популярный журнал, отличающийся высокой требовательностью к публикуемым материалам. Мы хорошо знаем известных специалистов, на достижения и публикации которых постарались корректно сослаться. Поэтому считаем недопустимым подобное «редактирование», создающее конфликтные ситуации, особенно в настоящее время, когда идёт серьёзная борьба с плагиатом.
От авторов: А.А. Самокрутов, В.Т. Бобров, В.Г. Шевалдыкин
Михаил Грудский вне форума   Ответить с цитированием
Старый 20.01.2014, 14:05   #9
Михаил57
Дефектоскопист всея Руси
 
Аватар для Михаил57
 
Регистрация: 06.03.2013
Сообщений: 10,739
Благодарил(а): 473 раз(а)
Поблагодарили: 985 раз(а)
Репутация: 891
По умолчанию

А динамометрическим ключом затягивать резьбы не пробовали?
Михаил57 на форуме   Ответить с цитированием
Старый 20.01.2014, 23:09   #10
Колян2
Дефектоскопист всея Руси
 
Аватар для Колян2
 
Регистрация: 25.12.2012
Адрес: "Три шурупа" (Уфа, однако..)
Сообщений: 3,838
Благодарил(а): 1,161 раз(а)
Поблагодарили: 579 раз(а)
Репутация: 561
По умолчанию

Цитата:
Сообщение от Михаил57 Посмотреть сообщение
А динамометрическим ключом затягивать резьбы не пробовали?
Низзя! Плагиат получится!
Колян2 вне форума   Ответить с цитированием
Ответ
Похожие темы
Тема Автор Раздел Ответов Последнее сообщение
РД 153-34.1-003-01 (РТМ-1с) AKA-Scan Документация. ГОСТы 35 05.06.2019 16:04
Опыт применения технологии цифровой радиографии в практике строительства и эксплуатац В мире НК Статьи о дефектоскопии 5 27.05.2014 13:38
Современная аппаратура для УЗК металлоконструкций admin Статьи о дефектоскопии 4 03.04.2014 09:57
НК как компонент стратегии минимизации рисков и затрат admin Статьи о дефектоскопии 3 28.01.2014 20:45
Автоматический ультразвуковой контроль сварных стыков при ст admin Статьи о дефектоскопии 3 28.01.2014 13:30


Опции темы
Опции просмотра

Ваши права в разделе
Вы не можете создавать новые темы
Вы не можете отвечать в темах
Вы не можете прикреплять вложения
Вы не можете редактировать свои сообщения

BB коды Вкл.
Смайлы Вкл.
[IMG] код Вкл.
HTML код Выкл.

Быстрый переход

VK Defektoskopist OK Defektoskopist Facebook Defektoskopist Instagram Defektoskopist YouTube Defektoskopist


Текущее время: 17:29. Часовой пояс GMT +3. Copyright ©2000 - 2020. Перевод: zCarot.
Внимание, коллеги! В целях нормальной работы форума администрация оставляет за собой право на обработку персональных данных зарегистрированных пользователей. В случае вашего несогласия просьба написать жалобу на defektoskopist.ru@gmail.com